高淬透性钢如何焊接

㈠ T12A钢可以焊接吗

T12A钢是高碳工具钢，可以焊接，但焊接特别要注意防止冷裂纹。
碳素钢随着含碳量的增加难度逐渐加大的，因此高碳钢焊接时应该注意使用焊条，低氢型焊条为首选，如果能选用超低氢焊条那更好不过。另外就是焊接过程因为容易形成马氏体，淬硬性相应增加，那焊接一定容易引起问题，低氢型焊条可以最大限度保障裂纹的减少，同时焊前预热也是必要的，同时焊材根据厂商要求进行烘干保温，保温桶必须保持在70度以上，同时控制好二次烘干，另外，焊后缓慢冷却是非常必要的，焊后热处理非常重要，适当的烘烤，并使用保温包好焊口，这样能最大限度减少缺陷产生，应力也能有效消除。
碳素工具钢用于制造截面尺寸不大于8mm的各种工具，量具，模具，刃具等。T8，T9用于制造手锤，剪刀，凿子等，T10，T11制造丝锥，量具，锯条等，高级优质碳素钢磨削后能获得Ra较小的表面粗糙度，可用于制造精度较高形状较复杂的工具
T12A工具钢化学成份：

C1.15-1.24；Mn0.40；Si0.35；S0.032；P0.035。
T12A 碳素工具钢，该钢是过共析钢,由于含碳量高,淬火后仍有较大的过剩碳化物, 可加工性好、价格便宜、来源容易。但其缺点是：淬透性低、耐磨性差、淬火变形大。因此，只适于制造一些尺寸小、形状简单、轻负荷的工具以及要求硬化层不深并保持高韧性的冷像模等。

㈡ 怎样评价材料的淬透性

在不同的文献上，对淬透性有多种不同的诠释： （1）淬透性是指钢材获得一定淬硬层深度的能力。钢的淬透性作为钢的一种属性是决定淬硬层深度的最关键也是最活跃的因素。淬透性可以表述为材料接受淬火的能力，同时它也是决定焊接性能的重要因素。与淬透性相关的化学成分的影响可用碳当量表示： Ceq=C(％) +1/6Mn(％)+1/15Ni(％)+1/5Cr(％)+1/4(Mo)+1/13Cu(％)+1/2P(％)。碳当量越大，淬透性越好，焊接时，热影响区的最高硬度也越高。 （2）淬透性是钢的固有特性。由钢的冶金成分、纯洁度、晶粒度等因素决定，表示淬透性的方法有许多种，如比较不同钢种的（上）临界速度就是一种表示方法。但是这种方法只强调了转变的开始行为而对转变终了的行为未予考虑，而且，在实际生产中往往并不能取得100％的马氏体组织。从实际出发，可以把50％马氏体组织规定为淬火组织，按这种规定，则必须考虑钢的转变终了行为。为了综合判定钢的淬透性，CCT图是最好的判据，然而要想把每批钢的CCT图都做出则不现实，因此，实用性最强的方法是乔明尼顶端淬火法。 （3）淬透性也称之为可淬性、淬火性。它是钢材本身所固有的属性，是指钢接受淬火的能力。由于冷却时，工件表层与心部的冷却速度不同，表层的冷速可能高于临界淬火速度，而心部冷速则可能低于临界淬火速度，故工件淬火后，从表面到内部，只能获得一定深度的马氏体组织。不同钢种接受淬火的能力各异，其规律是：在同样的冷却条件下，C曲线位置愈靠右者，马氏体组织深度就愈大，接受淬火的能力就愈强，即淬透性愈高，反之则相反。这种马氏体组织的深度称为淬硬层厚度。

㈢ 怎样提高钢的淬透性

5.
淬透性
淬透性是指材料获得淬硬层深度的能力。
一般规定从工件表层深入到半马氏体区(马氏体与非马氏体组织各占一半的地方易测定硬度)的深度为淬硬层深度。淬硬层越深，就表明钢的淬透性越好，如果淬硬层深度达到心部，则表明该钢全部淬透。
钢的淬透性好坏对机械性能影响很大，但并非所有的机械零件都必须完全淬透。例如，承受弯、扭应力的轴类零件，表面热处理的零件等，只需要一定深度的淬硬层就已满足使用要求。
钢的淬透性主要决定于临界冷却速度，临界冷却速度越小，钢的淬透性就越好，反之，则降低钢的淬透性。除Co以外，大多数合金元素都能显著提高钢的淬透性。
钢的淬透性由钢的化学成分及奥氏体化条件决定:
1)奥氏体的化学成分:碳含量越接近共析成分,淬透性越大,其逆亦真.溶入奥氏体的合金元素,除钛、锆和钴外，都能提高钢的淬透性，微量硼（质量分数0.001-0.003%）能显著提高钢的淬透性。
2）奥氏体化条件：奥氏体温度越高、保温时间越长，由于奥氏体晶粒大、成分均匀、各种碳化物溶解彻底，使过冷奥氏体稳定，淬火临界速度小，故钢的淬透性增大。值得注意的是，晶粒粗大并不适宜，因为它会导致韧性及塑性的降低，开裂倾向变大。
Mo、Cr、Mn、Ni等合金元素的加入能明显降低钢的临界冷却速度，故这些元素的加入能使淬火时马氏体的转变更加完全（未转变的奥氏体残余量更少），由此Mo、Cr、Mn、Ni等合金元素能改善钢的淬透性.

㈣ 30号钢调质后硬度如何，影响焊接性能吗啊可以做直径比较粗的轴吗

一般需要调质到hb217-255
45号钢是中碳结构钢，冷热加工性能都不错，机械性专能较好，且价格低、来属源广，所以应用广泛。它的最大弱点是淬透性低，截面尺寸大和要求比较高的工件不宜采用。45号钢调质件淬火后的硬度应该达到hrc56~59，截面大的可能性低些，但不能低于hrc48，不然，就说明工件未得到完全淬火，组织中可能出现索氏体甚至铁素体组织，这种组织通过回火，仍然保留在基体中，达不到调质的目的。
45号钢淬火后的高温回火，加热温度通常为560~600℃，硬度要求为hrc22~34。因为调质的目的是得到综合机械性能，所以硬度范围比较宽。但图纸有硬度要求的，就要按图纸要求调整回火温度，以保证硬度。如有些轴类零件要求强度高，硬度要求就高；而有些齿轮、带键槽的轴类零件，因调质后还要进行铣、插加工，硬度要求就低些。关于回火保温时间，视硬度要求和工件大小而定，我们认为，回火后的硬度取决于回火温度，与回火时间关系不大，但必须回透，一般工件回火保温时间总在一小时以上。

㈤ 为什么高淬透性渗碳钢退火困难

注意两点即可：
1、退火加热温度和保温时间；
2、退火后应缓冷，控制冷速，不要空冷；

㈥ 20CrMnTi用什么焊条焊焊接前后的工艺以及焊后热处理都是怎样的

20CrMnTi是渗碳钢,渗碳钢通常为含碳量为0.17%-0.24%的低碳钢.汽车上多用其制造传动齿轮.是中淬透性上海锴欣特钢提供图片
渗碳钢中Cr Mn Ti 钢,其淬透性较高,在保证淬透情况下,具有较高的强度和韧性,特别是具有较高的低温冲击韧性.20CrMnTi表面渗碳硬化处理用钢.良好的加工性,加工变形微小,抗疲劳性能相当好.用途:用于齿轮,轴类,活塞类零配件等.用于汽车,飞机各种特殊零件部位. ●特性及适用范围： 是性能良好的渗碳钢，淬透性较高，经渗碳淬火后具有硬而耐磨的表面与坚韧的心部，具有较高的低温冲击韧性，焊接性中等，正火后可切削性良好。用于制造截面＜30mm的承受高速、中等或重载荷、冲击及摩擦的重要零件，如齿轮、齿圈、齿轮轴十字头等。 是18CrMnTi的代用钢，广泛用作渗碳零件，在汽车.拖拉机工业用于截面在30mm以下，承受高速.中或重负荷以及受冲击.摩擦的重要渗碳零件，如齿轮.轴.齿圈.齿轮轴.滑动轴承的主轴.十字头.爪形离合器.蜗杆等。 J857Cr低合金高强度钢焊条
J857Cr 低合金高强度钢焊条符合：GB E8515-G 相当：AWS E12015-G 说明： J857Cr是低氢钠型药皮的低合金高强度
焊前预热200 焊后回火500-700（或者是暗红色）

㈦ GCr15轴承钢怎么焊接

gcr15轴承钢化学成复分
c：0.95-1.05
mn：0.25-0.45
si：0.15-0.35
s：≤制0.020
p:≤0.027
cr:1.40-1.65
从gcr15轴承钢中没有化学成分g的痕迹，我想是不是国标的意识。

㈧ 高强钢焊接需要注意什么

低合金高强钢的焊接性主要包括两个方面，其一是裂纹敏感性，其二是焊接 热影响区的力学性能。 众所周知，扩散氢、脆性组织和残余应力是冷裂纹产生的三要素，碳当量公式 （如 IIW 的 CEN 公式）热影响区最大硬度等都被用来评价钢材的冷裂敏感性。
（1）冷裂纹问题 对于现代低合金高强度钢， 由于热机械控制工艺技术和微合金化技术的广泛 应用，碳含量和碳当量都大幅度降低，因此，其冷裂敏感性不明显，除非在极端 情况下（很大的拘束度或扩散氢含量很高） ，一般不会遭遇冷裂纹。 值得注意的是焊缝金属冷裂纹问题。 冷裂纹倾向低合金高强钢随着强度等级的增高，焊接接头冷裂纹倾向增大。冷裂纹又叫氢致裂纹或延迟裂纹，是指焊接接头冷却到较低温度（Ms 温度以下）时产生的焊接 裂纹冷裂纹一般产生在热影响区，有时也产生在焊缝金属内。产生冷裂纹的三个 主要因素是：裂缝金属内残留的扩散氢、热影响区或焊缝金属硬组织、焊接残余 应力。 焊接低合金高强度钢时， 氢的主要来源是焊条药皮中的水分和破口表面的水 分、油污等杂质。这些物质在电弧高温作用下分解出氢，溶解在熔池金属内，熔 池冷却凝时氢来不及逸出，残留在焊缝内。另外，焊接低合金高强度钢的一个重 要特点是热影响区有较大的淬硬倾向，随强度等级的提高、含碳元素或合金元素 含量增多，其淬硬性也增大。当焊接浮大焊件或冷却速度过快时，热影响区或焊 缝金属更容易产生淬硬组织。 焊接时由于不均匀的加热和冷却以及构件本身的拘 束作用，在焊缝内仍然会产生很大的残余应力。所以，低合金高强度钢焊接时有 较大的冷裂倾向。 为防止冷裂纹的产生，焊前应严标按照说明书的规定烘干焊条，将坡口清理 干净，并采取焊前预热、焊后保温缓冷及热处理等措施。 母材强度的提高和焊接性的改善， 促使冷裂纹发生的位置从热影响区转移到 焊缝。基于焊后随时间变化氢对局部临界开裂应力的影响，国际焊接联合会提出 了判别高强钢冷裂纹位置的基本方法，焊后焊缝中的氢含量随时间单调减少，而热影响区的氢含量先从母材基础值升高到峰值然后下降，整个过程只有几分钟， 恰好与残余应力发生的过程同步，通过计算残余应力值-时间的变化、以及热影 响区和焊缝受实时扩散氢含量影响的临界开裂应力， 即可预测冷裂纹发生的位置。 高强度焊缝金属对裂纹敏感性大，当然有利于焊缝冷裂纹。影响焊缝冷裂纹的还 有残余应力值及其产生的时间，如果较早地产生较大的残余应力，则有利于焊缝 冷裂纹值。相反，低强度焊缝金属、低残余应力或较晚产生残余应力有利于热影 响区冷裂纹的产生。
（2）热裂纹倾向 在焊接过程中， 焊缝和热影响区金属冷却到固相线附近的高温区产生的焊接 裂纹。 热裂纹都是沿着晶界开裂分布在焊缝中心或两侧， 表面是不规则的锯齿状。 产生热裂纹的主要原因是由于焊缝金属中碳、硫元素含量偏高，在焊接过程中形 成低熔点共晶物，当液态金属冷却到结晶时聚集在晶界处，在焊接应力的作用下 沿晶界开裂，形成热裂纹。低合金钢焊接时，应考虑钢材和焊接材料的含碳量， 由于锰可以和硫形成硫化锰，硫化锰熔点高，会增加钢的抗裂纹性，同时还要减 小焊接结构的刚性，控制焊缝成形系数等，防止热裂纹倾向。
（3）热影响区的组织和韧性 热影响区由不同区域的组织构成，每一区域的组织都受加热速度、峰值温度 和冷却速度的影响。对于单道焊，根据峰值温度，热影响区可划分为粗晶区（GC 热影响区） 细晶区 ， （GR 热影响区） 中间临界区 ， （IC 热影响区） 和亚临界区 （SC 热影响区） ；对于双道焊或多层焊，第二道焊道的热影响区与第一道重叠，在第 一道的热影响区中形成被部分或完全再热区， 其中最引人注目的是亚临界再热粗 。 晶区（SCGC 热影响区）和中间临界再热粗晶区（ICGC 热影响区） 粗晶区的组织与韧性 粗晶区因为奥氏体长大和易形成脆性组织而倍受关注，在 1000°C 以上，奥 氏体长大迅速， 利用微合金元素形成微小的碳化物或氮化物粒子是限制奥氏体晶 粒长大的有效途径，Nb 和 Ti 是应用最多的微合金元素，在管线钢、船板和建筑 结构中均广泛使用， 然而， 必须严格控制其含量， 使得碳氮化物粒子即不会太粗， 也不会过分地细小。 粗晶区的相变组织是影响其韧性水平的主要因素。 粗晶区奥氏体在冷却过程中发生相变，相变组织主要取决于材料的淬透性和冷却速度，还取决于是否存在 抑制晶界铁素体的 B 以及晶内是否有促进铁素体形核的细小粒子如 TiO2，而这 一切均能够在相变温度范围中体现。 中间临界再热粗晶区往往是可能的低韧性区，尤其是形成 M-A 组元的情况 下。在再热粗晶区中，后续焊道将前边焊道的粗晶区再热到 Ac1~Ac3 的温度，使 其发生部分奥氏体化转变，部分奥氏体化转变导致局部富碳的奥氏体的形成，并 在冷却时转变为高碳孪晶马氏体。这些脆性的“小岛”尺寸可达 5mm，在再热粗 晶区中的相比例可达 5%，因此导致再热粗晶区的韧性大幅度下降。 局部脆性区一般发生在粗晶区和再热粗晶区，较少地发生在再热热影响区， 上世纪 80 年代以来，局部脆性区问题引起了广泛的关注和争议，一方面，裂纹 尖端张开位移试验发现局部脆性区的韧性很低，有时裂纹尖端张开位移值低到 0.05mm 以下， 另一方面， 尚没有关于局部脆性区导致焊接结构提早失效的案例。 有关局部脆性区的研究很多， 总的说来局部脆性区的韧性取决于局部脆性区的宽 度，局部脆性区越宽，裂纹尖端张开位移值就越低，而热影响区的韧性又是最低 的，所以，在多层焊时焊道的布置和焊接工艺的控制十分重要。

望采纳。